Гидравлический расчет водяного пожаротушения

Гидравлический расчет пожаротушения

Гидравлический расчет водяного пожаротушения

Программа РўРђРљРў-Р’РѕРґР° предназначена для проведения гидравлических расчетов пожаротушения — численных расчетов гидравлических систем установок автоматического РІРѕРґСЏРЅРѕРіРѕ Рё пенного пожаротушения, РІ том числе СЃ применением оросителей тонкораспыленной РІРѕРґС‹.

При гидравлическом расчете пожаротушения с помощью программы ТАКТ-Вода конфигурация гидравлической системы может быть практически любой степени сложности, в том числе многокольцевой или решетчатой.

Под гидравлической системой понимается сеть соединяющихся и разветвляющихся трубопроводов с установленными на них устройствами истечения (оросителями).

В качестве оросителей могут одновременно применяться спринклеры или дренчеры двух различных типов, а также пожарные краны.

Таким образом, с помощью программы ТАКТ-Вода можно проводить расчет спринклерного пожаротушения, расчет дренчерного пожаротушения или же расчет для проекта водяного пожаротушения, включающего как спринклерную систему, так и дренчерную систему, а также пожарные краны.

При гидравлическом расчете пожаротушения предполагается, что в процессе тушения система заполнена водой (раствором пенообразователя) и находится под давлением водопитателя.

РџСЂРё использовании РїСЂРѕРіСЂР°РјРјС‹ РўРђРљРў-Р’РѕРґР° число точек истечения РІРѕРґС‹ РёР· системы (оросителей) может быть произвольным, точка поступления РІРѕРґС‹ РІ систему РѕС‚ водопитателя должна быть РѕРґРЅР°, Р° Рє каждой точке соединения или разветвления трубопроводов (узлу системы) должно подходить РЅРµ более четырех труб, включая муфту оросителя.

РћСЃРЅРѕРІРЅРѕРµ содержание гидравлического расчета пожаротушения — это нахождение величин давлений (напоров), возникающих РІРѕ всех узлах системы Рё необходимого напора Сѓ водопитателя, если заданы РІСЃРµ геометрические параметры системы Рё характеристики всех присутствующих РІ системе труб, Р° также задан минимальный свободный напор перед расчетными оросителями, обеспечивающий необходимую интенсивность орошения. Одновременно РЅР° основании полученных напоров РІ узлах производится вычисление расходов РІРѕРґС‹ РІРѕ всех трубах Рё РІ точках истечения, Р° также вычисление скоростей движения РІРѕРґС‹ Рё проверка РёС… соответствия требованиям РЅРѕСЂРј, что необходимо РїСЂРё разработке проекта РІРѕРґСЏРЅРѕРіРѕ пожаротушения.

В программе ТАКТ-Вода предусматриваются два способа ввода геометрических параметров системы и характеристик ее элементов.

Во-первых, если гидравлическую систему можно представить в виде решетчатой системы (см. руководство пользователя программы ТАКТ-Вода), то ввод может проводиться непосредственно в программе ТАКТ-Вода. Таким способом может проводиться расчет спринклерного пожаротушения или расчет дренчерного пожаротушения.

Р’Рѕ-вторых, гидравлическая система произвольной конфигурации может быть изображена Рё обработана РІ программе Autodesk AutoCAD® СЃ помощью графического приложения РўРђРљРў-Р’РѕРґР° Графика.

Результат обработки может быть импортирован в программу ТАКТ-Вода.

При таком способе работы можно проводить расчет для проекта водяного пожаротушения, одновременно включающего спринклерную систему, дренчерную систему и пожарные краны.

Спринклерное пожаротушение

Спринклерная система пожаротушения представляет СЃРѕР±РѕР№ постоянно заполненную РІРѕРґРѕР№ (раствором пенообразователя) РїРѕРґ давлением сеть трубопроводов, РЅР° которой РІ качестве оросителей установлены спринклеры. Спринклер – это ороситель, отверстие которого закрыто тепловым замком, открывающимся РїСЂРё достижении температуры РІ помещении определенной величины, после чего начинается орошение защищаемой Р·РѕРЅС‹.

В программе ТАКТ-Вода в режиме расчета решетчатой системы происходит автоматическое определение гидравлически наиболее неблагоприятно расположенной зоны, равной расчетной площади пожара, и только спринклеры, соответствующие этой зоне, считаются вкюченными, т.е. открывшимися. При работе с системой произвольной конфигурации необходимо указать включенные спринклеры с помощью соответствующего пункта меню графического приложения ТАКТ-Вода Графика.

Дренчерное пожаротушение

Дренчерная система пожаротушения представляет собой сеть трубопроводов, на которой в качестве оросителей установлены дренчеры.

Дренчер – это ороситель, отверстие которого, РІ отличие РѕС‚ спринклера, всегда открыто, поэтому РІ дренчерных системах трубопровод заполняется РІРѕРґРѕР№ (раствором пенообразователя) только РІРѕ время пожара.

С целью локализации части помещения, в которой произошло возгарание, часто осуществляют постановку дренчерных завес. Возникающая водяная завеса препятствует распространению пожара, а также дыма и токсичных продуктов горения.

В программе ТАКТ-Вода использовать дренчеры одновременно со спринклерами и пожарными кранами можно только в режиме работы с системой произвольной конфигурации.

При этом необходимо все работающие дренчеры, также как и спринклеры и пожарные краны, указать с помощью соответствующего пункта меню графического приложения ТАКТ-Вода Графика.

Демонстрационный расчет водяного пожаротушения

Текущая демо-версия программы РўРђРљРў-Р’РѕРґР° Рё графическое приложение РўРђРљРў-Р’РѕРґР° Графика  доступны для  загрузки.

Для того чтобы Вы имели возможность оценить работу программы, ее разработчики готовы бесплатно провести для Вас расчет одной гидравлической системы. Для этого:

  • Установите программу РўРђРљРў-Р’РѕРґР° Графика (ее использование РЅРµ требует регистрации) Рё подключите ее Рє AutoCad, как описано РІ инструкции РїРѕ установке.
  • Р�зобразите схему Вашей гидравлической системы РІ соответствии СЃ правилами, описанными РІ руководстве пользователя программы РўРђРљРў-Р’РѕРґР° Графика.
  • РџСЂРё обработке информации выберите режим «Р­РєСЃРїРѕСЂС‚ результатов РІ файл».
  • Пришлите созданные программой три файла (СЃ указанным вами именем Рё расширениями .ko2, .dwg Рё .tvd) разработчикам, адрес:

Результаты проведенного расчета будут Вам высланы.

Р’ РѕСЃРЅРѕРІРµ программы РўРђРљРў-Р’РѕРґР° лежит разработанный авторами оригинальный алгоритм расчета гидравлических систем сложных конфигураций.

Этот алгоритм применим не только к расчету систем водяного и пенного пожаротушения, но и к другим задачам, в которых необходимо находить давления и расходы воды во всех точках гидравлической системы, представляющей собой набор соединенных между собой трубопроводов, заполненных водой под давлением, и в нем присутствует произвольное число точек истечения воды из системы и точек поступления воды в систему.

Если Вам необходимо решать такие задачи — напишите нам, Рё РјС‹ попробуем Вам помочь.

Источник: http://taktvoda.taktprog.ru/

Расчет автоматической установки водяного пожаротушения

3.2 Принцип работы спринклерной установки

При возникновении загорания в помещении, защищаемом спринклерной секцией, и повышении температуры воздуха более 68 «С разрушается тепловой замок (стеклянная колба) спринклерного оросителя. Вода, находящаяся в распределительных трубопроводах под давлением, выталкивает клапан, перекрывающий выходное отверстие спринклера, и он вскрывается. Вода из спринклерного оросителя поступает в помещение; давление в сети падает. При падении давлении на 0,1 МПа срабатывают сигнализаторы давления, установленные на напорном трубопроводе, подается импульс на включение рабочего насоса.

Читайте также  Кнопка ручного пуска пожаротушения

Насос забирает воду из городской водопроводной сети, минуя водомерный узел, и подает ее в систему трубопроводов установки пожаротушения. При этом жокей-насос автоматически отключается. Сигнализаторы потока жидкости при возникновении пожара на одном из этажей дублируют сигналы о срабатывании установки водяного пожаротушения (тем самым идентифицируя место загорания) и одновременно отключают систему энергопитания соответствующего этажа.

Одновременно с автоматическим включением установки пожаротушения в помещение пожарного поста с круглосуточным пребыванием оперативного персонала передаются сигналы о пожаре, включении насосов и начале работы установки в соответствующем направлении. При этом световая сигнализация сопровождается звуковой.                                                           

Гидравлический расчет выполняют на самый удаленный и высокорасположенный («диктующий») ороситель из условия срабатывания всех оросителей, наиболее удаленных от водопитателя и смонтированных на расчетной площади.

Сначала следует рассчитать количество оросителей, защищающих расчетную площадь, с учетом максимальных расстояний между оросителями и от оросителей до стены.

Намечаем трассировку трубопроводной сети и план размещения оросителей и выделяем диктующую защищаемую орошаемую площадь на гидравлической план-схеме АУП, на которой расположен диктующий ороситель и проводим гидравлический расчет АУП.

Определение расчетного расхода воды на защищаемой площади.

Определение расхода и напора перед «диктующим оросителем» (расход в точке 1 на схеме в приложении 1) определяется по формуле:

Q = k √ H

Расход «диктующего» оросителя должен обеспечивать нормативную интенсивность орошения, поэтому:

Qмин = I*S=0,17 * 12 = 2,04 л/с, таким образом, Q1 ≥ 2,04 л/с

Примечание. При расчете необходимо учитывать количество оросителей, защищающих расчетную площадь. На расчетной площади 180 м2 расположено 4 рядка по 5 и 4 оросителей, общий расход должен быть не менее 60 л/с (см. табл.5.2 СП 5.13130.2009 для 4.2 группы помещений). Таким образом, при расчете напора перед «диктующим» оросителем необходимо учесть, что для обеспечения минимального требуемого расхода установки пожаротушения расход (а значит и напор) каждого оросителя придется увеличить.

То есть в нашем случае – если расход из оросителя принять равным 2,04 л/с, то суммарный расход 18 оросителей будет приблизительно равен 2,04*18=37 л/с, а с учетом разного напора перед оросителями будет чуть больше, но это значение не соответствует требуемому расходу 65 л/с. Таким образом, необходимо подобрать напор перед оросителем таким образом, чтобы суммарный расход 18 оросителей, расположенных на расчетной площади был более 65 л/с. Для этого: 65/18=3,611, т.е. расход диктующего оросителя должен быть более 3,6 л/с.

Проведя несколько вариантов расчетов в черновике определяем требуемый напор перед «диктующим» оросителем. В нашем случае H=24 м.в.с .=0,024МПа.

Q(1) = k √ H= 0.74√24= 3,625 л/с;

Посчитаем диаметр трубопровода в рядке по следующей формуле:

Откуда получим при скорости течения воды 5 м/c, значение d=40 мм и примем для запас значение 50 мм.

Потери напора на участке 1-2: dH(1-2)= Q(1) *Q(1) *l(1-2) / Km= 3,625*3,625*6/110=0,717 м.в.с.=0,007МПа;

Для определения расхода из 2-го оросителя вычислим напор перед 2-м оросителем:

Н(2)=Н(1)+ dH(1-2)=24+0,717=24,717 м.в.с.

Расход из 2-го оросителя: Q(2) = k √ H= 0.74√24,717= 3,679 л/с;

Потери напора на участке 2-3: dH(2-3)= (Q(1) + Q(2))*( Q(1) + Q(2))*l(2-3) / Km= 7,304*7,304*1,5/110=0,727 м. в. с;

Напор в точке 3: Н(3)=Н(2)+ dH(2-3)= 24,717+0,727=25,444 м.в.с;

Суммарный расход правой ветки первого рядка равен Q1 + Q2 = 7,304 л/с.

Поскольку правая и левая ветки первого рядка выполнены конструктивно одинаково (по 2 оросителя), то расход левой ветки будет также равен 7,304 л/с. Суммарный расход первого рядка равен Q I =14,608 л/с.

Расход в т.3 –делится пополам, поскольку питающий трубопровод выполнен тупиковым. Поэтому при подсчете потерь напора на участке 4-5 будет учитываться расход первого рядка . Q( 3-4) = 14,608 л/с.

Значение d=150 мм примем для основного трубопровода.

Потери напора на участке 3-4:

dH(3-4)=Q(3)*Q(3)*l(3-4)/Km= 14,608 *14,608 *3/36920=0,017 м. в. с;

Напор в точке 4: Н(4)=Н(3)+ dH(3-4)= 25,444+0,017=25,461 м. в. с;

Для определения расхода 2-го рядка необходимо определить коэффициент В:

, то есть B= Q(3)*Q(3)/H(3)=8,39

Таким образом, расход 2-го рядка равен:

Q II= √8, 39*24,918= 14,616 л/с;

Суммарный расход из 2-х рядков: QI +QII = 14,608+14,616 =29,224 л/с;

Аналогично нахожу

dH(4-5)=Q(4)*Q(4)*l(4-5)/Km= 29,224 *29,224*3/36920=0,069 м. в. с;

Напор в точке 5: Н(5)=Н(4)+ dH(4-5)= 25,461+0,069=25,53 м. в. с;

Так как, следующие 2 рядка являются несимметричными, то находим  расход 3-го рядка следующим образом:

, то есть B= Q(1)*Q(1)/H(4)= 3,625*3,625/25,461=0,516

Q лев= √0,516 * 25,53= 3,629 л/с;

Q (5)= 14,616 +3,629 =18,245 л/с

B= Q(5)*Q(5)/H(5)=13,04

Q III= √13,04 * 25,53= 18,24 л/с;

Суммарный расход из 3-х рядков:Q (3 рядков)=47,464 л/с;

Потери напора на участке 5-6:

dH(5-6)=Q (6) *Q (6) *l(5-6)/Km= 47,464 *47,464 *3/36920=0,183 м. в. с;

Напор в точке 6: Н(6)=Н(5)+ dH(5-6)= 25,53+0,183=25,713 м. в. с;

Q IV= √13,04 * 25,713= 18,311 л/с;

Суммарный расход из 4-х рядков: Q(4 рядков) =65,775 л/с;

Потери напора на участке 6-7 (по тупиковому трубопроводу при длине трубопровода):

dH(6-7)=Q(4 рядков)*Q(4 рядков)*l(7-8)/Km=65,775*65,775*67,5/36920 = =7,909 м. в. с.=0,0787;

Таким образом, расчетный расход равен 65,775 л/с, что соответствует требованиям нормативных документов >65 л/с.

Требуемый напор в начале установки (возле пожарного насоса) рассчитывают из следующих составляющих:

  • напор перед «диктующим» оросителем;
  • потери напора в распределительном трубопроводе;
  • потери напора в питающем трубопроводе;
  • потери напора в узле управления;
  • разность отметок насоса и «диктующего» оросителя.
  • Потери напора в узле управления:

.вод.ст,

Требуемый напор, который должна обеспечить насосная установка, определяют по формуле:

Hтр=24+4+8,45+(9,622)*0,2+9,622 =47,99 м.в.с.=0,48 МПа

Общий расход воды на спринклерное пожаротушение:

Q(4 рядков) =65,775 л/с = 236,79 м3/ч

Требуемый напор:

Hтр = 48 м.в.с.=0,48 МПа

5 Выбор оборудования

  1. Расчеты проводились с учетом выбранного оросителя СПОО-РУоО,74-R1/2/Р57.ВЗ-«СПУ-15»-бронза с диаметром выходного отверстия 15 мм.
  2. С учетом специфики объекта (уникальное многофункциональное здание с массовым пребыванием людей), сложной системы трубопроводов внутреннего противопожарного водопровода, насосная установка подбирается с запасом подаваемого напора.

Время тушения составляет 60 мин, то есть необходимо подать 234 000 литров воды.

Проектным решением выбирается насос Иртыш-ЦМК 150/400-55/4 число оборотов 1500 об/мин, который имеет запас как по H=48 м.в.с., так и по Q. насоса=65м.

Рабочие характеристики насоса приведены на рисунке.

Заключение

  1. В данной РГР приведены результаты изученных методик проектирования автоматических установок пожаротушения, и расчеты, необходимые для проектирования автоматической установки пожаротушения.

  2. По результатам гидравлического расчета определено размещение оросителей с целью достижения расхода воды на пожаротушение на защищаемой площади – 65 л/с. Для обеспечения нормативной интенсивности орошения потребуется напор 48 м.вод.ст.

  3. Оборудование для установок выбрано, исходя из нормативного минимального значения интенсивности орошения, расчетных значений расхода и требуемого напора.
Читайте также  Состав пенообразователя для пожаротушения

Список литературы

1 СП 5.13130.2009. Установки пожарной сигнализации и пожаротушения автоматические. Нормы и правила проектирования.

2 Федеральный закон № 123 – ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности» от 22.07.2008 г.

3 Проектирование водяных и пенных автоматических установок пожаротушения/ Л.М. Мешман, С.Г. Цариченко, В.А. Былинкин,, В.В. Алешин, Р.Ю. Губин; под общ.ред. Н.П. Копылова. – М:ВНИИПО МЧС РФ, 2002.-413 с.

4 Интернет-сайты производителей противопожарного оборудования

Источник: http://yaneuch.ru/cat_33/raschet-avtomaticheskoj-ustanovki-vodyanogo-pozharotusheniya/94874.1558725.page2.html

Раздел iv. гидравлический расчет установок водяного и пенного пожаротушения

База нормативной документации: www.complexdoc.ru

— аппаратура (приборы), поставляемая комплектно со щитами (пультами).

1.1. Порядок гидравлического расчета

Гидравлический расчет спринклерной или дренчерной сети имеет своей целью: определение расхода воды, т.е. интенсивности орошения или удельного расхода, у «диктующих» оросителей; сравнение удельного расхода (интенсивности орошения) с требуемым (нормативным), а также определение необходимого давления (напора) у водопитателей и наиболее экономных диаметров труб.

Расчету сети предшествует выполнение аксонометрической схемы с указанием на ней размеров и диаметров участков труб. Расчет сети производят исходя из характеристик (истечения из оросителя, трения в трубопроводе и др.) для двух режимов работы основного водопитателя (1-йрежим — работа вспомогательного водопитателя в течение 10 мин,2-йрежим — работа основного водопитателя в течение нормативного времени) и одного режима работы основного водопитателя при наличии автоматического водопитателя.

Гидравлический расчет противопожарного водопровода АУП сводится к решению трех основных задач:

199

База нормативной документации: www.complexdoc.ru

1.Определение давления на входе в противопожарный водопровод (на оси выходного патрубка насоса или иного водопитателя), если заданы расчетный расход воды, схема трассировки трубопроводов, их длина и диаметр, а также тип арматуры. В данном случае расчет начинается с определения потерь давления при движении воды (при заданном расчетном расходе) в зависимости от диаметра трубопроводов, схемы их трассировки, типа установленной арматуры и т.д. Заканчивается расчет выбором марки насоса (или другого вида водопитателя) по расчетному расходу воды и давлению в начале установки.

2.Определение расхода воды по заданному давлению в начале противопожарного трубопровода. Расчет начинается с определения гидравлических сопротивлений всех элементов трубопровода и заканчивается установлением расчетного расхода воды в зависимости от заданного давления в начале противопожарного водопровода.

3.Определение диаметров трубопроводов и других элементов противопожарного трубопровода по расчетному расходу воды и давлению в начале противопожарного трубопровода. Диаметры арматуры противопожарного водопровода выбирают исходя из заданного расхода воды и потерь давления по длине трубопровода

ина используемой арматуре.

Прежде чем выполнять гидравлический расчет установок пожаротушения, необходимо убедиться, что в соответствии с НПБ 110-99* и действующими отраслевыми нормативными документами данный объект защиты действительно подлежит оснащению АУП. Если объект защиты не подходит под перечень зданий, помещений, сооружений и оборудования, приведенных вНПБ 110-99*,необходимо пользоваться действующими ведомственными правилами или рекомендациями.

В соответствии с НПБ 88-2001 гидравлическому расчету должно предшествовать определение требуемой интенсивности орошения.

Для этого прежде всего по табл. I.1.5 в соответствии с перечнем характерных помещений, производств или технологических процессов, которым удовлетворяет защищаемый объект, устанавливают группу подлежащих защите помещений.

Если ни одно из характерных помещений или производственных процессов не подпадает под данный перечень, то необходимо пользоваться действующими ведомственными документами.

200

База нормативной документации: www.complexdoc.ru

Алгоритм расчета АУП сводится к следующему.

1.По табл. III.1.1 настоящего пособия устанавливается эффективность тушения горючих материалов, сосредоточенных в защищаемых объектах, водой, водным или пенным раствором.

2.С учетом пожароопасности (скорость распространения пламени) выбирается вид установки пожаротушения — спринклерная, дренчерная или модульная.

3.В зависимости от температуры эксплуатации устанавливается тип спринклерной установки пожаротушения — водозаполненная или воздушная.

4.С учетом выбранной группы объекта защиты (см. табл. I.1.5) по табл.I.1.2 -I.1.4 настоящего пособия принимают интенсивность орошения и площадь, защищаемую одним оросителем, площадь для расчета расхода воды и расчетное время работы установки. Для помещений складов (5, 6 и7-ягруппы объекта защиты) интенсивность орошения определяют в зависимости от высоты складирования материалов (см. табл.I.1.4).

5.По паспортным данным оросителя с учетом коэффициента полезного использования расходуемой воды устанавливают давление, которое необходимо обеспечить у «диктующего» оросителя (наиболее удаленного или высоко расположенного), и расстояние между оросителями.

6.Расчетный расход воды в спринклерных установках определяют из условия одновременной работы всех спринклерных оросителей на защищаемой площади (см. раздел I, табл.I.1.2 иI.1.4), с учетом коэффициента полезного использования расходуемой воды и того обстоятельства, что расход оросителей, установленных вдоль распределительных труб, возрастает по мере удаления от «диктующего» оросителя.

Расход воды для дренчерных установок рассчитывают из условия одновременной работы всех дренчерных оросителей в защищаемом складском помещении (5, 6 и 7-ягруппы объекта защиты). Площадь помещений 1, 2, 3 и4-йгрупп для определения расхода воды и числа одновременно работающих секций находят в зависимости от технологических данных, а при их отсутствии — по табл.I.1.2 настоящего пособия.

201

База нормативной документации: www.complexdoc.ru

7.Для зоны приемки, упаковки и отправки грузов в складских помещениях высотой от 10 до 20 м с высотным стеллажным хранением значения интенсивности и защищаемой площади для расчета расхода воды, раствора пенообразователя по группам 5, 6

и7, приведенные в табл. I.1.2 -I.1.4, должны быть увеличены из расчета 10 % на каждые 2 м высоты.

8.В соответствии с выбранным типом оросителя, его расходом, интенсивностью орошения и защищаемой им площадью прорабатывают планы размещения оросителей и трассировку трубопроводной сети.

Для наглядности трассировки по объекту защиты изображают (необязательно в масштабе) аксонометрическую схему сети.

9. Проводят гидравлический расчет противопожарного водопровода АУП.

1.2. Определение необходимого давления у оросителя при заданной интенсивности орошения

[2,3,26]

В СССР основным производителем оросителей являлся Одесский завод «Спецавтоматика», который выпускал три вида оросителей, монтируемых розеткой вверх или вниз, с условным диаметром выходного отверстия 10; 12 и 15 мм.

По результатам всесторонних испытаний для этих оросителей были построены эпюры орошения в широком диапазоне давлений и высоты установки. В соответствии с полученными данными и были установлены в СНиП 2.04.09-84 нормативы по их размещению (в зависимости от пожарной нагрузки) на расстоянии 3 или 4 м друг от друга. Эти нормативы без изменения внесены вНПБ 88-2001.

Читайте также  Сухая вода пожаротушение

Внастоящее время основной объем оросителей поступает из-зарубежа, так как российские производители ПО «Спецавтоматика» (г. Бийск) и ЗАО «Ропотек» (г. Москва) не в состоянии полностью обеспечить потребность в них отечественных потребителей.

Впроспектах на зарубежные оросители, как правило, отсутствуют данные по большинству технических параметров, регламентируемых отечественными нормами. В связи с этим провести сравнительную оценку показателей качества однотипной

202

База нормативной документации: www.complexdoc.ru

продукции, выпускаемой различными фирмами, не представляется возможным.

Сертификационными испытаниями не предусматривается исчерпывающая проверка исходных гидравлических параметров, необходимых для проектирования, например эпюр интенсивности орошения в пределах защищаемой площади в зависимости от давления и высоты установки оросителя. Как правило, эти данные отсутствуют и в технической документации, однако без этих сведений не представляется возможным корректное выполнение проектных работ по АУП.

Вчастности, важнейшим параметром оросителей, необходимым для проектирования АУП, является интенсивность орошения защищаемой площади в зависимости от давления и высоты установки оросителя.

Взависимости от конструкции оросителя площадь орошения по мере повышения давления может оставаться неизменной, уменьшаться или увеличиваться [5,26 -28].

Например, эпюры орошения универсального оросителя типа CU/P, установленного розеткой вверх, практически слабо изменяются от давления подачи в пределах 0,07 — 0,34 МПа (рис. IV.1.1). Напротив, эпюры орошения оросителя этого типа, установленного розеткой вниз, при изменении давления подачи в тех же пределах изменяются более интенсивно.

Если орошаемая площадь оросителя при изменении давления остается неизменной, то в пределах площади орошения 12 м2 (круг R ~ 2 м) можно расчетным путем установить давлениеPт, при котором обеспечивается требуемая по проекту интенсивность орошенияiт:

(IV.1.1)

203

База нормативной документации: www.complexdoc.ru

где Рн иiн — давление и соответствующее ему значение интенсивности орошения согласноГОСТ Р 51043-94иНПБ

87-2000.

Значения iн иРн зависят от диаметра выходного отверстия.

Если с возрастанием давления площадь орошения уменьшается, то интенсивность орошения возрастает более существенно по сравнению с уравнением (IV.1.1), однако при этом необходимо учитывать, что должно сокращаться и расстояние между оросителями.

Если с возрастанием давления площадь орошения увеличивается, то интенсивность орошения может несколько повышаться, оставаться неизменной или существенно уменьшаться. В этом случае расчетный метод определения интенсивности орошения в зависимости от давления неприемлем, поэтому расстояние между оросителями можно определить пользуясь только эпюрами орошения.

Отмечаемые на практике случаи отсутствия эффективности тушения АУП нередко являются следствием неправильного расчета гидравлических цепей АУП (недостаточной интенсивности орошения).

Приведенные в отдельных проспектах зарубежных фирм эпюры орошения характеризуют видимую границу зоны орошения, не являясь числовой характеристикой интенсивности орошения, и только вводят в заблуждение специалистов проектных организаций. Например, на эпюрах орошения универсального оросителя типа CU/P границы зоны орошения не обозначены числовыми значениями интенсивности орошения (см. рис. IV.1.1) [26 -28].

Предварительную оценку подобных эпюр можно произвести следующим образом.

По графику q =f(K,P) (рис.IV.1.2) определяется расход из оросителя при коэффициенте производительностиK, указанном в технической документации, и давлении на соответствующей эпюре.

Для оросителя при K = 80 иP = 0,07 МПа расход составляетqP = 0,07 ~ 67 л/мин (1,1 л/с).

204

База нормативной документации: www.complexdoc.ru

Согласно ГОСТ Р 51043-94иНПБ 87-2000 при давлении 0,05 МПа оросители концентричного орошения с диаметром выходного отверстия от 10 до 12 мм должны обеспечивать интенсивность не менее 0,04 л/(с·м2).

Определяем расход из оросителя при давлении 0,05 МПа:

л/с.

qP = 0,05= 0,845qP = 0,07= 0,93

(IV.1.2)

Рис. IV.1.1. Эпюры орошения универсальным оросителем типа CU/P при его монтажном расположении:

а — розеткой вверх; б — розеткой вниз

205

База нормативной документации: www.complexdoc.ru

Рис. IV. 1.2. Зависимость расхода оросителей с различным диаметром выходного отверстия в зависимости от коэффициента производительности и давления:

1 — d = 10мм,K = 59; 2 -d = 15мм,K = 80; 3 -d = 20мм,K = 115

Допуская, что орошение в пределах указанной площади орошения радиусом R ≈ 3,1 м (см. рис.IV.1.1, а) равномерное и все огнетушащее вещество распределяется только на защищаемую площадь, определяем среднюю интенсивность орошения:

(IV.1.3)

Таким образом, данная интенсивность орошения в пределах приведенной эпюры не соответствует нормативному значению (необходимо не менее 0,04 л/(с·м2). Для того чтобы установить, удовлетворяет ли данная конструкция оросителя требованиямГОСТ Р 51043-94иНПБ 87-2000 на площади 12 м2 (радиус ~ 2 м), требуется проведение соответствующих испытаний.

Для квалифицированного проектирования АУП в технической документации на оросители должны быть представлены эпюры орошения в зависимости от давления и высоты установки. Подобные эпюры универсального оросителя типа РПТК приведены на рис. IV.1.3, а оросителей, производимых ПО «Спецавтоматика» (г. Бийск), — в приложении6.

Согласно приведенным эпюрам орошения для данной конструкции оросителей можно сделать соответствующие выводы о влиянии давления на интенсивность орошения.

Например, если ороситель РПТК установлен розеткой вверх, то при высоте установки 2,5 м интенсивность орошения практически не зависит от давления. В пределах площади зоны радиусами 1,5; 2 и 2,5 м интенсивность орошения при повышении давления в 2 раза возрастает на 0,005 л/(с·м2), т.е. на 4,3 — 6,7 %, что свидетельствует

означительном увеличении площади орошения. Если при

206

База нормативной документации: www.complexdoc.ru

повышении давления в 2 раза площадь орошения останется неизменной, то интенсивность орошения должна увеличиться в

1,41 раза.

При установке оросителя РПТК розеткой вниз интенсивность орошения возрастает более существенно (на 25 — 40 %), что свидетельствует о незначительном увеличении площади орошения (при неизменной площади орошения интенсивность должна была бы увеличиться на 41 %).

Рис. IV.1.3. Эпюры орошения оросителем СВУ10-Р68типа РПТК мод. А, установленным на высоте 0,7 и 2,5м:

а, б — розеткой вверх; в, г — розеткой вниз; о, в — давление подачи у оросителя 0,4 МПа; б, г — то же, 0,2 МПа

207

Источник: https://StudFiles.net/preview/6825824/page:31/

Понравилась статья? Поделить с друзьями: